25. Jan. 2012 ... Formelsammlung Festigkeitslehre ... hier: xy ,yx0,I I I (weitere drei
Fälle). 1 von 14 ... Formelsammlung Festigkeitslehre.
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Formelsammlung Festigkeitslehre
Grundlagen Spannungen F = n (S. 3) A
=
Ft A
σ: τ: F: A:
(S. 3)
Einachsiger Spannungszustand nur !
[
j , k=
x xy yx y
]
Normalspannung Tangentialspannung Kraft Fläche
(S. 9)
Spannungstensor zweiachsig
[
x xy xz j , k = yx y yz zx zy z Spannungstensor dreiachsig
]
(S. 9)
y − y I ,I I= x ± 2xy x 2 2 2 2 x = I⋅cos I I⋅sin 2 2 y = I⋅sin I I⋅cos xy = yx= I − I I ⋅sin⋅cos y M= x 2 − I I R= I 2
2
σ: τ: M: R:
Normalspannung Tangentialspannung Kreismittelpunkt Kreisradius
(S. 11)
Mohrscher Spannungskreis
1. σy antragen 2. σx antragen 3. Kreismittelpunkt ermitteln 4. τyx antragen 5. Kreisradius ermitteln 6. Schnittpunkte Kreis mit σ-Achse ergeben Hauptnormalspannungen 7. Winkel α ergibt sich aus der Geometrie (Zentriwinkel 2α)
y
τ
2α
τyx
σx
σ
τy
x
σ
y
R
α
M
σy
y
σII
x σ
x
hier:
x y , yx 0 , I I I (weitere drei Fälle) 1 von 14
σI x
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Verformungen (Dehnung) l =el T (S. 31) = l l =
E
q =−⋅
(S. 37)
Zugversuch
ε: εel: ε l: ε q: εV: εΔT: σ: E: Δl: l: ν:
(S. 37)
Zugversuch
x y z ⋅1−2 2 V ≈ x y z V =
1 x = ⋅[ x −⋅ y z ] E 1 y = ⋅[ y −⋅ z x ] E 1 z = ⋅[ z −⋅ x y ] E
(S. 32/38)
Dehnung elastische Dehnung Längsdehnung Querdehnung Volumendehnung Temperaturdehnung Normalspannung Elatizitätsmodul, E-Modul Längenänderung Ausgangslänge Querkontraktionszahl
(S. 38)
für dreiachsigen Spannungzustand
=00,5
(S. 40)
Spannungen durch Dehnungen ausgedrückt x = x⋅E (S. 39) einachsig
E ⋅ x ⋅ y 1− 2 E y= ⋅ y ⋅ x 1− 2 x=
(S. 39)
zweiachsig
E ⋅[ 1−⋅ x ⋅ y z ] 1⋅1−2 E y= ⋅[ 1−⋅ y ⋅ z x ] 1⋅1−2 E z= ⋅[ 1−⋅ z ⋅ x y ] 1⋅1−2 x=
(S. 39)
dreiachsig
Festigkeitsverhalten der Werkstoffe Hook'sches Gesetz
tan = =E
α: ε: σ: E:
(S. 37)
2 von 14
Neigung der Hook'schen Geraden Dehnung Normalspannung Elatizitätsmodul, E-Modul
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Schubmodul
G=
τ
E 2⋅1
G=
(S. 42)
(S. 40)
τ
γ
Scherversuch
τ
G: Schubmodul, Gleitmodul E: Elastizitätsmodul γ: Schubwinkel ν: Querkontraktionszahl τ: Tangentialspannung
τ Al
Cu
Fe
E [ mmN ]
68.600
113.800
206.000
G [ mmN ]
26.500
42.200
80.400
2
2
Sicherheit
S=
K
K S
zul =
(S. 42)
σ: σzul : K: S:
(S. 42)
S 1
vorhandene Spannung zulässige Spannung Werkstoffkennwert Sicherheitsfaktor
S =1,22 S =24 S =1,54
gegen Fließen: gegen Bruch: gegen Knickung:
Festigkeitshypothesen und Vergleichsspannungen 2 1 σV: Vergleichsspannung V = ⋅ x y x y 4 2yx (S. 44) 2 σ: Normalspannung
Normalspannungshypothese (spröde Werksttoffe; Zug)
2
V = x − y 4 yx 2
τ:
Tangentialspannung
α0: σMax: τmax: φ:
Korrekturfaktor für τ Kennwert für jeweiligen Belastungsfall Kennwert für jeweiligen Belastungsfall aus jeweiliger Hypothese für σ=0
(S. 44)
Schubspannungshypothese (zähe Werkstoffe; Zug/Druck)
V = 2x 2y − x⋅ y 3 2yx
(S. 49)
Gestaltänderungsenergiehypothese
Anstrengungsverhältnis nach BACH
0⋅ 1 (S. 49) 0= ⋅ max max σ und τ durch verschiedene Lastfälle
Normalspannungshypothese: Schubspannungshypothese: Gestaltänderungsenergiehypothese:
=1 =2 = 3
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Schnittlasten Allgemein
Q=−
dM dx
dQ dx
q=
Q: q: M: N: x:
(S. 51)
q(x)
Querkraft Streckenlast Moment (Biegemoment) Normalkraft Bauteillänge
dx
Definition Schnittufer
q(x)
M
M+dM
N Q
M
Q+dQ
Ι
+
N+dN
Q
N
M
-
N Q
dx Klammerfunktion (FÖPPL-Symbol)
{
〈 x−x i 〉n = mit :
0 für x x i
x: x i:
n
〈 x− x i 〉 für x x i
Laufvariable Bereichsvariable
(S. 66)
{
0 für xx i n= 1 für x x i d 〈 x−x i 〉n =n⋅〈 x− x i 〉n−1 dx 1 ⋅〈 x− x i 〉n1 ∫ 〈 x− xi 〉n dx= 1n
(S. 66)
Beanspruchung stabförmiger Bauteile Zug- und Druckbeanspruchung F (S. 68) = E⋅A
αK:
Stäbe mit konstantem Querschnitt und konstanter Längskraft
⋅g⋅ l⋅x− l=
E
x2 2
(S. 70)
Stäbe mit veränderlicher Last und konstantem Querschnitt
x=
F E⋅A x
(S. 73)
Stäbe mit konstanter Last und veränderlichem Querschnitt
F A max = K⋅ n n=
(S. 74)
Stäbe mit Geometrie- und / oder Laständerung
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Spannungskonzentrationsfaktor (Kerbfaktor) ε: Dehnung ρ: Dichte des Werkstoffes σn: Nennspannung σmax: Maximalspannung A: Fläche E: Elatizitätsmodul, E-Modul F: Kraft g: Erdbeschleunigung l: Ausgangslänge x: Laufvariable
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Stäbe unter Temperatureinfluß
l=l 0⋅⋅T
(S. 74)
ges =T el =⋅T
E
(S. 74)
Überlagerung elastischer Dehnungen
−5
⋅10
[ K −1 ]
Fe
Cu
Al
1,23
1,70
2,38
α: εges: εel: εΔT: σ: E: ΔT: Δl: l0:
Längenausdehnungskoeffizient Dehnung elastische Dehnung Temperaturdehnung Normalspannung Elatizitätsmodul, E-Modul Temperaturunterschied in K Längenänderung Ausgangslänge
ε: σ: E: S: Δl: l:
Dehnung Stabspannung Elatizitätsmodul, E-Modul Stabkraft Längenänderung Ausgangslänge
A: F: L: a: m: n: τ:
Scherfläche Kraft gesamte, nutzbare Nahtlänge Schweißnahtdicke Anzahl der Nieten / Bolzen Anzahl der Schnitte Scherspannung
σ p: σl: Aproj: F n: d: l: s:
Flächenpressung Lochleibung projizierte Fläche senkrecht zu Fn Kraft Durchmesser Länge Blechdicke
Statisch bestimmte Stabsysteme
∑ S ix=0 ∑ S iy=0
(S. 77)
Stabspannungen
}
i i E i l i = E ⋅l i i l i =i⋅l i i =
(S. 78)
Längenänderung
Statisch unbestimmte Stabsysteme siehe Seite 78 im Skript!
Abscherbeanspruchung F a = a zul (S. 82) n⋅m⋅A
a zul ≈
Bolzen- / Nietverbindung
schw=
F schw zul a⋅L
Re
3
(S. 82)
Schweißverbindung
kleb=
F kleb zul A
(S. 82)
Klebe- / Lötverbindung
Beanspruchung bei Berührung Beanspruchung bei flächenhafter Berührung
p=
Fn p zul A proj
(S. 83)
Ebene Flächen (Trapezführung)
p=
F l⋅d
(S. 83)
Gewölbte Flächen (Wellenzapfen)
l=
F d⋅s
(S. 83)
(Niete, Bolzen)
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Beanspruchung bei linien- / punkthafter Berührung (Hertz'sche Pressung)
r=
r 1⋅r 2 r 1r 2
E=
E 1⋅ 1− E 2⋅ 1− 2 2
3⋅F⋅r a= 2⋅E
Zylinder
F⋅E 2⋅r⋅l 8⋅r⋅F a= ⋅l⋅E
Querkontraktionszahl Druckspannung Elastizitätsmodul der Berührstelle Kraft halbe Breite / Radius der Berührfläche Berührungslänge Radius
Kugel
r1
r2
(S. 84)
da
r2 ∞
Berührfläche 2a
(S. 84)
positiv r2
Zylinder gegen Zylinder
r=r 1
Radius
r1
l
ν: σD: E: F: a: l: r:
(S. 84)
Kugel gegen Kugel
D=
2 1
2
1 3 3⋅F E D= ⋅ ⋅ 2 r
2⋅E 1⋅E 2
negativ
2a
Kugel / Zylinder gegen Ebene
Biegebeanspruchung Flächenträgheitsmoment (S. 86)
y
dA x
z
I =I z a 2⋅A
A
η
(S. 93)
y
Koordinatenursprung im Schwerpunkt
a
I z =∫ y 2⋅dA
Koordinatenverschiebung (parallele Achsen); Satz von STEINER
(S. 113)
Koordinatenverdrehung; Mohr'scher Trägheitskreis
1. Iy antragen 2. Iz antragen 3. Kreismittelpunkt ermitteln 4. Izy antragen 5. Kreisradius ermitteln 6. Schnittpunkte Kreis mit I-Achse ergeben Hauptflächenträgheitsmomente 7. Winkel α ergibt sich aus der Geometrie (Zentriwinkel 2α)
z
y
Iz
M
Iy
II
I
R
Iz
α
2α
y
III
Flächenträgheitsmoment um η Flächenträgheitsmoment um z Zentrifugalmoment polares Flächenträgheitsmoment Abstand z-Achse zu η-Achse Fläche
2
I I I y I z I I ,I I= y z ± I 2zy 2 2 2⋅I zy tan 2 = I y −I z I p =I y I z = I I I I I
Iz
Iη : Iz: Izy: Ip : a: A:
y
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Zentrifugalmoment
I yz =∫ y⋅z⋅dA
Iyz: A: S:
(S. 111)
A
Koordinatenursprung im Schwerpunkt
I yz = I yz y s⋅z s⋅A
(S. 114)
Zentrifugalmoment Fläche Schwerpunkt dA
Koordinatenverschiebung; Satz von STEINER
y S
I yz =0 !
für symmetrische Bauteile
y
z
z
y
ys
A z
zs
x
Einfache Biegeformel (anwendbar für Iyz=0)
I z =∫ y ⋅dA I W z= z y max M x =− ⋅y Iz M M max = ⋅y max = Iz Wz 2
σd
M
Iz: W z: ymax: y: M: σmax: σx: dA:
(S. 86)
y
axiales Flächenträgheitsmoment Widerstandsmoment maximaler Randfaserabstand Faserabstand Biegemoment Maximalspannung Biegespannung Flächenelement
M
z
x
σz
Schiefe Biegung (doppelte Biegung bei Kreisquerschnitten)
M b= M 2z M 2y M tan = z My Mb =± ⋅z Iy 1
y
y1
(S. 100)
z
1
max =±
My
Mb
Mb ⋅R Iy
x
Mz
α R
z1
Iy1: Mb : My: Mz: R: α: σ:
Flächenträgheitsmoment resultierendes Moment Momemte in y-Richtung Momemte in z-Richtung Radius des Kreisquerschnittes Winkel der Koordinatendrehng Biegespannung
1
Schiefe Biegung (Profile mit zwei zueinander senkrechten Achsen)
Mz M ⋅y max ± y⋅z max Iz Iy M M =± z ± y Wz Wy
Iy/z: Flächenträgheitsmomente My: Momemte in y-Richtung Mz: Momemte in z-Richtung W y/z: Widerstandsmomente σ: Biegespannung ymax: maximaler Randfaserabstand in y zmax: maximaler Randfaserabstand in z
=±
(S. 103)
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Schubspannungen in symmetrischen Querschnitten
mittel =
Q A
3 max = ⋅mittel 2
(S. 119)
Rechteckquerschnitt
4 max = ⋅mittel 3 Kreisquerschnitt
max =2⋅mittel
τ: Q: A:
Schubspannung Querkraft Fläche
E: I: E*I: M: Q: f: q: w'': α:
Elastizitätsmodul Flächenträgheitsmoment Biegesteifigkeit Biegemoment Querkraft maximale Durchbiegung Streckenlast Krümmung der Biegelinie Winkel der Durchbiegung
(S. 119)
Kreisringquerschnitt
Durchbiegung von Trägern
w ''=−
M E⋅I
(S. 135)
Gleichung der elastischen Linie
w '''=−
Q E⋅I
w ''''=−
wmax = f
q E⋅I
w' =
f und α aus Tabellen!
Torsionsbeanspruchung Stäbe mit Kreis(ring)querschnitt und konstantem Durchmesser
=
M t⋅l G⋅I p
max =
Mt Wt
Am: von der Profilmittellinie eingeschlossene Fläche G: Schubmodul Ip: polares Flächenträgheitsmoment Mt: Torsionsmoment T: Schubfluß (pro Längeneinheit) W t: Widerstandsmoment der Torsion c: Drehfederkonstante l: Bauteillänge t: Wanddicke s: τ: Schubspannung φ: Verdrehwinkel
(S. 165)
Torsion einer abgesetzten Welle
1 1 =∑ c ci
=
Mt c
(S. 173)
Stäbe mit Kreisquerschnitt und veränderlichem Durchmesser
W t= =
I t x r x
=∫
M x ⋅dx G⋅I p x
(S. 179)
Mt Wt
Dünnwandige, geschlossene Profile mit beliebigem Querschnitt
M t =2⋅⋅t⋅A m
W t =2⋅t min⋅A m
(S. 187)
(S. 188)
T =⋅t
(S. 184)
1.Bredt'sche Formel
Mt M max = = t 2⋅t min⋅A m W t
(S. 188)
ds ∫ M ⋅l t s = t ⋅ G 4⋅A 2m 2. Bredt'sche Formel
=Drillung (S. 190) l
4⋅A2m⋅t I t= Umfang für t=const.
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(S. 190)
4⋅A2m I t= ∫ t ds s
(S. 190)
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Dünnwandige offene Profile (Flachmaterial)
1 I t = ⋅b3⋅h 3 max =
1 W t = ⋅b 2⋅h 3
(S. 192)
3⋅M t 2
b ⋅h
=
(S. 192)
Mt ⋅l G⋅I t
Allgemein für dünnwandige offene Profile
I t = ⋅∑ hi⋅bi3 3
(S. 192)
W t=
It b max
b: h: l: G: I t: Mt : W t: τ: φ: η:
kleine Abmessug des Rechtecks große Abmessung des Rechtecks Bauteillänge Schubmodul polares Flächenträgheitsmoment Torsionsmoment Widerstandsmoment der Torsion Schubspannung Verdrehwinkel Konstante aus Tabelle
Zusammengesetzte Beanspruchung (S. 195ff)
Biegung und Normalkraft können direkt addiert werden, da beides Normalspannungen sind!
1,2 =−
N M ∓ A W
Bei Biegung und Schub müssen Vergleichsspannungen (siehe Seite 3) ermittelt werden, welche kleiner sein muß als die zulässige Spannung. Bei Biegung und Torsion müssen an gezielten Punkten Vergleichsspannungen (siehe Seite 3) ermitelt werden. Und zwar an den Stellen mit der größten Spannung. Bei Längskraft und Torsion muß eine Vergleichsspannung (siehe Seite 3) am Rand ermittelt werden, da dort die größten Spannungen sind. Bei Schub und Torsion können die Spannungen direkt addiert werden, aber es muß auf die Richtung geachtet werden. Bei Biegung, Schub, Längskraft und Torsion analog der vorhergehenden Beispiele.
Dünnwandige Bauteile Dünnwandige Ringe Dünnwandiger Ring unter Innen- oder Außendruck
t=
pi⋅d i 2⋅t
t =−
(S. 211)
Innendruck
p a⋅d a 2⋅t
Außendruck
d t = pi − p a ⋅ 2⋅t
d: p: t: σ t:
Durchmesser Druck Wandstärke Tangentialspannung
r: E: T: α: σ:
Zylinderradius E-Modul Temperatur Längenausdehnungskoeffizient Spannung
r: v: σ: ρ: ω:
Ringradius Geschwindigkeit Spannung Dichte Winkelgeschwindigkeit
(S. 211)
Näherungsformel
Kreiszylinder unter Temperatureinfluss (und Spannung)
r= ⋅T ⋅r E
(S. 213)
Kreiszylindrischer Ring unter Fliehkraft
t =⋅v 2
(S. 217)
v=r⋅
=
⋅n 30
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Dünnwandige Behälter Kreiszylindrischer Behälter unter Innen- oder Außendruck
pi⋅d 4⋅t
a=
t=
(S. 219)
axiale Richtung
pi⋅d 2⋅t
(S.219)
Umfangsrichtung
t =2⋅ a
d: p: t: σ:
Behälterdurchmesser Druck Wanddicke Spannung
d: p: t: σ:
Behälterdurchmesser Druck Wanddicke Spannung
bei Außendruck: Sigma negativ Kugelbehälter unter Innen- oder Außendruck
=
pi⋅d 4⋅t
(S. 221)
1 max = ⋅ max 2 Kugel
Zylinder
Stabilitätsprobleme Knickung Knickspannungsdiagramm σK σd
1: Quetschen 2: plastisches Knicken (Tettmair) 3: elastisches Knicken (Euler)
Quetschgrenze
a
Tettmair-Gerade (für Grauguss Parabel)
σdF
a: σd-Abschnitt der Tettmair-Gerade b: Steigung der Tettmair-Gerade
σdP
Euler-Hyperbel (σK) 1
2
λF
F=
3
λP
λ
a− dF b
P =⋅
Material
E [ mmN ]
S235
2,1*105
E335
5
GG20
E dP a [ mmN ]
b [ mmN ]
104
310
1,14
0
2,1*10
89
335
0,62
0
1,0*10
80
776
12
0,05
P
2
5
2
10 von 14
2
c [ mmN ] 2
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Knickung im elastischen Bereich (Euler-Bereich)
F ⋅w=0 E⋅I
(S. 225)
Differentialgleichung
F ⋅l=n⋅ E⋅I
(S. 226)
n. Eigenwert, Eigenform der Knickung
mit
n=1
F K=
folgt
2⋅E⋅I min
(S. 226)
l 2K
Eulersche Knicklast
I min A
=
(S. 226)
Trägheitsradius
lK i min
(S. 226)
Trägheitsradius Knicklänge Durchbiegung Querschnitt E-Modul Knicklast Flächenmoment des kleinsten A Sicherheit gegen Knicken Schlankheitsgrad Druck-Fließgrenze Druck-Proportionalitätsgrenze Knickspannung
Schlankheitsgrad
F K 2⋅E K= = 2 A
dP =
(S. 226)
Knickspannung (Euler-Hyperbel)
F d vorh = K A SK
2⋅E 2P
(S. 227)
Druck-Proportionalitätsgrenze
I min
(S. 230)
Festigkeitsbedingung
F vorh⋅l 2K⋅S K 2⋅E
(S. 229)
Mindestflächenmoment
S K =510
dP≈0,8⋅ dF Die vier Eulerfälle (Knicklängen)
F
F
F
lK = l
l K= 2 l
l
F
11 von 14
lK ≈ 0,7 l
i min =
i: l: w: A: E: F: Imin: SK: λ: σdF: σdP: σK:
lK = 0,5 l
w' '
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Knickung im plastischen Bereich (Tettmair-Bereich)
K =a−b⋅
(S. 231)
Knickspannunng für Stahl
K =a−b⋅c⋅2
(S. 231)
Knickspannung für Grauguss
d vorh=
F K A SK
(S. 231)
Festigkeitsbedingung
Quetschen
d vorh= gilt für
F d zul = dF bzw. dB A SF SB
(S. 230)
F
a: b: c: A: F: SK: λ: σ d: σK:
Werkstoffkennwert Werkstoffkennwert Werkstoffkennwert Querschnitt Kraft Sicherheit gegen Knicken Schlankheitsgrad Druckspannung Knickspannung
A: F: S: λ: σ d: σdB: σdF:
Querschnitt Kraft Sicherheit gegen Bruch / Fließen Schlankheitsgrad Druckspannung Druckfestigkeit Druck-Fließgrenze
A: F: ω:
Querschnitt Kraft Knickzahl
ω-Verfahren (Nachrechnung von Druckstäben)
F ⋅ d zul A
(S. 234)
Bei λ kleiner 20 kein Nachweis nötig! λ
20
60
80
100
120
140
160
S235
1,04
1,30
1,55
1,90
2,43
3,31
4,32
S335
1,06
1,41
1,79
2,53
3,65
4,96
6,48
Formänderungsarbeit Formänderungsarbeit bei eindimensionaler Beanspruchung (Zug, Druck) 2 1 1 2 1 wi: spezifische innere Arbeit wi = ⋅ = ⋅ ⋅E = ⋅⋅ 2 E 2 2 E: E-Modul spezifische innere Arbeit
W i =wi⋅V
für
W i =∫ wi dV
V: W i: ε: σ:
=const. für
V
≠const.
Volumen gesamte innere Arbeit Dehnung Spannung
Formänderungsarbeit bei Querkraftbeanspruchung 2 1 1 1 2 wi: spezifische innere Arbeit wi = ⋅⋅= ⋅ = ⋅ ⋅G 2 2 G 2 G: Schubmodul spezifische innere Arbeit
W i =wi⋅V
für
W i =∫ wi dV V
V: W i: γ: τ:
=const. für
≠const.
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Volumen gesamte innere Arbeit Schubwinkel Schubspannung
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Formänderungsarbeit bei Biegebeanspruchung l M b2 1 E: W i = ⋅∫ dx (S. 238) I: 2 0 E⋅I
Elastizitätsodul Flächenmoment der Biegung Mb: Biegemoment W i: gesamte innere Arbeit
Formänderungsarbeit bei Torsionsbeanspruchung l M2 1 G: Schubmodul W i = ⋅∫ t dx (S. 238) I: Flächenmoment der Torsion 2 0 G⋅I Mb: Torsionsmoment W i: gesamte innere Arbeit
Energiemethoden Verfahren von Castigliano ∂ M b x l M b x⋅ dW ∂F =∫ dx= y dF 0 E x⋅I x ∂ M b x M b x⋅ dW ∂M =∫ dx= dM 0 E x⋅I x l
(S. 244)
(S. 244)
y: E: F: I: M: W: φ:
Durchbiegung an Kraftangriffsstelle Elastizitätsmodul Kraft Flächenmoment Moment gesamte innere Arbeit Winkel der Durchbiegung
Verfahren von Menabrea Berechnung von Auflagergrößen bei statisch unbestimmten Systemen.
∂ M b x M b x⋅ ∂ Li dW =∫ dx=0 dLi 0 E x⋅I x l ges
(S. 249)
E: I: L: M: W:
Elastizitätsmodul Flächenmoment zusätzliche Auflagergrößen Moment gesamte innere Arbeit
Bauteilfestigkeit bei Schwingbeanspruchung Kerbwirkungsfaktor K = D (S. 253) DK K =1 K⋅ K −1
(S. 253)
k =01
nach Thum
Oberflächenfaktor D C O= D Bauteiloberfläche
(S. 254)
Probe
Größenfaktor D C G= D
Bauteilgröße
=K 1⋅K 2⋅K 31
(S. 254)
Probe
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CO: CG: K1: K2: K3: αK: βK: ηK: σD: σDK:
Oberflächenfaktor Größenfaktor Umfeldstützwirkung Statistik Größenabhängigkeit der Kerbwirkung Kerbwirkungsfaktor Kerbempfindlichkeitszahl Dauerfestigkeit Dauerfestigkeit mit Kerbe
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Überlagerung der Einflußgrößen D ⋅C O⋅C G (S. 254) a zul = K⋅S D
SD: Sicherheit gegen Dauerbruch σa: Ausschlagsspannung
Probe
Beanspruchung umlaufender Bauteile Rotierender Stab ⋅2 2 2 x= ⋅ l − x 2 l=
⋅2 3 ⋅l 3⋅E
(S. 255)
(S. 256)
m ⋅l max =2⋅ ⋅l 12 2 2 2 A
A: l: E: ρ: σ: ω:
Stabquerschnitt Stablänge Elastizitätsmodul Bauteildichte Spannung Winkelgeschwindigkeit
r: E: ρ: σ t: ω:
Bauteilradius Elastizitätsmodul Bauteildichte Tangentialspannung Winkelgeschwindigkeit
ra: ri: r: E: ε: ν: ρ: σ: ω:
Außenradius Innenradius Radius an beliebiger Stelle Elastizitätsmodul Dehnung Querkontraktionszahl Dichte Normalspannung Winkelgeschwindigkeit
(S. 256)
nur für Stab mit Punktmasse am Ende
Rotierender Ring dünn → Beanspruchung in Schalenrichtung
t =⋅v 2=⋅r 2⋅2 r=
⋅r 3⋅2 E
(S. 257)
r =0
(S. 257)
Beanspruchung von Flächentragwerken Scheiben
r i2 r i2 r 2 3 r =⋅ ⋅r ⋅ ⋅ 1 2 − 2 − 2 8 ra r ra 2
2 a
Radialspannung einer rotierenden Scheibe
(S. 262)
r 2 r 2 13⋅ r 2 3 t =⋅2⋅r 2a⋅ ⋅ 1 i2 i2 − ⋅ 8 3 r 2a ra r Tangentialspannung einer rotierenden Scheibe
1 r = ⋅ r −⋅ t E 1 t = ⋅ t −⋅ r E
(S. 261)
Dehnungen der umlaufenden Scheibe
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